王松涛
,
杨柯
,
单以银
,
李来风
金属学报
本文通过对氮含量为1.2%的高氮奥氏体不锈钢施加不同变形量的压缩变形，研究了冷变形对钢组织和力学行为的影响。研究结果表明，实验钢在最高变形量达到56%的冷变形过程中未发现有α’马氏体形成。变形初期时钢中孪晶和滑移共同参与变形，孪晶对滑移有强烈的阻碍作用。随变形量的增加，孪晶受到滑移线的切割，孪晶界逐渐模糊。高氮钢的加工硬化指数随变形量增加而降低。当冷变形至56%时，钢的屈服强度提高了2倍左右，抗拉强度提高了1倍左右，分别达到1645MPa和1870MPa。通过对比分析氮在几种奥氏体不锈钢中的作用，认为氮通过短程有序而非降低层错能的方式促进位错的平面滑移，提高钢的加工硬化能力。
关键词:
高氮钢
,
cold deformation
,
microstructure
,
mechanical properties
,
null
王松涛
,
杨柯
,
单以银
,
李来风
金属学报
冷变形是提高奥氏体不锈钢强度的有效手段。本文以一种含氮量达1.0wt.%的高氮奥氏体不锈钢和316L不锈钢为研究对象，通过在室温下对这两种材料施加不同的压缩变形量，研究了两种材料变形后的显微组织、真应力-应变曲线、显微硬度。结果表明，两种材料在冷变形量小于20%时，机械孪晶和滑移共同参与变形。随变形量增加至50%，316L的变形方式过渡到以滑移为主，而高氮钢中机械孪晶和滑移仍共同参与变形。高氮奥氏体不锈钢在变形过程中不发生马氏体相变，表明其具有较高的结构稳定性，而316L中有马氏体形成。高氮不锈钢的固溶态强度、硬度和加工硬化系数均显著高于316L，冷变形可大幅提高两种材料的强度。两种材料的显微硬度均与晶粒取向有明显相关性，晶粒取向对显微硬度的影响大于变形的不均匀性。本文还对高氮不锈钢表现出的优异性能的机制进行了分析和讨论。
关键词:
高氮奥氏体不锈钢
,
316L stainless steel
,
cold deformation
刘祥
,
倪自飞
,
姚利丽
,
薛烽
,
严木香
,
底华芳
材料热处理学报
观察并研究了过共析珠光体钢丝在冷拉过程中的显微组织变化,并通过背散射电子衍射技术(EBSD)测试了变形过程中(应变量为0、0.54、1.58、2.29)过共析珠光体钢丝织构的变化.结果表明,过共析钢中渗碳体表现出良好的变形能力.随着应变量的增加,渗碳体片层经弯曲、剪切、拉伸等变形逐渐转向拉拔方向,最后形成平行于拉拔方向的纤维状组织.冷变形还引起了渗碳体部分溶解,定量测试表明渗碳体的溶解量随着应变量的增加而增加.由于溶解后的碳原子进入到铁索体晶格中,使得铁素体晶格点阵常数变大,其衍射峰随应变量的增加而产生微小左移.拉拔后的织构取向以平行于拉拔方向的<110>丝织构为主,且织构强度随着拉拔应变量增加而逐渐增强.
关键词:
冷变形
,
过共析钢丝
,
微观组织
,
渗碳体溶解
,
织构
张毅
,
刘平
,
田保红
,
贾淑果
,
范莉
功能材料
研究了时效温度和时效时间对不同冷变形条件下Cu-2.0Ni-0.5Si合金性能的影响.在Gleeble-1500D热模拟试验机上,采用高温等温压缩试验,对Cu-2.0Ni-0.5Si合金在高温压缩变形中的流变应力行为进行了研究.结果表明,合金经900℃固溶,当变形量为40%,时效温度达到450℃时,其显微硬度达到201HV,导电率达到34%IACS.随变形温度升高,合金的流变应力下降,随应变速率提高,流变应力增大.在应变温度为700、800℃时,合金热压缩变形流变应力出现了明显的峰值应力,表现为连续动态再结晶特征.从流变应力、应变速率和温度的相关性,得出了该合金高温热压缩变形时的变形激活能Q.
关键词:
Cu-2.0Ni-0.5Si合金
,
时效
,
冷变形
,
热压缩变形
,
动态再结晶
刘光磊
,
司乃潮
,
翟玉敬
中国有色金属学报
通过恢复率实验、拉伸实验和显微组织分析,研究冷轧变形对Ni-43.5Ti-0.5V形状记忆合金超弹性和显微组织的影响.结果表明:冷轧变形对NiTiV形状记忆合金超弹性具有显著影响.随变形量的增加,合金超弹性呈现先增加后减小的变化规律.当变形量大于15.4％后,大量位错产生,马氏体变体和形变孪晶组织增多且分布致密,起到强化母相、抑制滑移变形的作用,使合金超弹性显著提高.当变形量大于29.1％时,剧烈的组织畸变导致出现过饱和的高密度位错,促使组织非晶化,超弹性开始减小.当变形量在23％～25％范围内变化时,合金获得最佳的非线性超弹性.单独依靠冷轧变形不能使NiTiV合金呈现完全非线性超弹性.另外,恢复率实验能够改善合金的超弹性,并发现了超弹性的稳定性变化规律.
关键词:
Ni-43.5Ti-0.5V合金
,
形状记忆合金
,
冷轧变形
,
超弹性
,
显微组织
李阳
,
王岩
,
李莎
稀有金属
研究了冷加工变形量、退火温度和退火时间对617B合金管材组织及力学性能的影响.结果表明:随着变形量的增大,晶粒沿着最大主变形方向被拉长,形成了长条状的形变带,合金室温抗拉强度和屈服强度逐渐提高,延伸率下降;当退火温度从1080℃提高到1160℃时,随着退火温度的提高,合金的晶粒逐渐长大,抗拉强度和屈服强度降低,塑性提高,退火温度到1160℃以上继续提高温度,晶粒长大速度明显增大,强度和塑性变化不大;不同变形量下合金晶粒长大的激活能Q均远大于纯Ni的自扩散激活能,且Q值随着变形量的增加先升高后降低;合金晶粒长大指数η值随着退火温度的提高先增大后减小.
关键词:
冷变形
,
617B合金
,
力学性能
,
晶粒长大
邓红星
,
郑文杰
,
宋志刚
,
岑启宏
,
丰涵
钢铁研究学报
doi:10.13228/j.boyuan.issn1001-0963.20140464
采用室温拉伸和硬度测试研究了不同冷变形量对0Cr25Ni35AlTi室温力学性能和硬度的影响.通过OM、TEM对冷变形后的组织进行观察,分析不同冷变形后力学性能的变化机制.结果表明,随着变形量的增加,合金的抗拉强度、屈服强度和硬度增加.当变形量为20％时,合金的屈服强度提高了1.5倍,抗拉强度提高了1.2倍,分别达到了679和762 MPa.合金加工硬化指数随着冷变形量的增加而减小.在10％和15％形变量之间存在一个临界值,小于临界值时,位错运动主要是单滑移,真应力-真应变曲线可用Ludwigson模型描述;大于临界变形量,位错运动出现了多滑移和交滑移,真应力-真应变曲线可以用Hollomon方程描述.
关键词:
0Cr25Ni35AlTi
,
冷变形
,
组织
,
力学性能
,
Ludwigson模型
吕海青
,
杨善武
,
张瑞
,
孙超
,
贺信莱
材料热处理学报
采用冷弯实验、等温热处理结合硬度测量、光学金相技术和透射电子显微术观测分析了微合金钢中贝氏体组织在A.以下温度受热时的组织演化历程.结果表明,提高微合金钢的碳铌浓度积可以显著延缓贝氏体组织趋于平衡的演变,阻碍钢的软化进程.冷变形在增加钢的初始硬度的同时也加快了随后的受热过程中钢的软化和显微组织向平衡组织演化的进程.张应变和压应变这两种不同类型的应变对组织演变的促进效果几乎相同.冷变形提高了钢中位错密度,也加剧了位错分布的不均匀性,后者是预应变加速组织演变的直接原因.在等温受热过程中贝氏体组织的演变首先是贝氏体板条内的位错发生重新分布,在板条边界附近形成高位错密度区,并同时伴随有低位错密度区出现,然后低位错密度区跨越板条边界形成铁素体晶核并不断吞噬高位错密度区,最终完全演变为平衡组织多边形铁素体.
关键词:
碳铌浓度积
,
冷变形
,
微合金钢
,
贝氏体
,
热稳定性
朱晔
,
王新
钛工业进展
BTi-421111钛合金是一种低成本中强钛合金，通过研究BTi-421111钛合金薄板冷轧变形量、退火温度等工艺参数对室温力学性能和显微组织的影响，探讨了BTi-421111钛合金薄板冷变形特点及组织性能的变化规律，确定了BTi-421111钛合金最佳的退火温度。研究结果表明： BTi-421111钛合金板材具有较好的冷变形能力，合理的变形量为30％左右，此时板材的抗拉强度为1140 MPa，延伸率为11％，强度-塑性匹配良好；最佳退火温度为780～810℃。
关键词:
BTi-421111钛合金
,
冷变形量
,
热处理制度
,
力学性能
,
显微组织
